06 марта 2016г.
Одной из важнейших задач возведения качественных и надежных ограждающих конструкций в несъемной опалубке является обеспечение их теплоэффективных свойств, определяемых теплотехническими показателями, структурой исходных материалов и технологией их производства [1-10].
Основные вопросы, возникающие при возведении ограждающих конструкций из крупнопористого керамзитобетона в несъемной цементно-стружечной опалубке, обусловлены сложностью технологических задач, возникающих в построечных условиях, среди них подбор регионального состава крупнопористой керамзитобетонной смеси, особенности ее перемешивания и укладки, обоснование параметров ее воздействия на щиты опалубки [1-7].
Весьма эффективным в процессе приготовления считается виброперемешивание, обеспечивающее однородность смеси, повышение прочности сцепления цементного камня с заполнителем, ускорение твердения, особенно в раннем возрасте и увеличение прочности бетона на 10-15% [1, 7].
При уплотнении легкобетонной смеси происходит ее деформация, связанная с лучшим компактным расположением зерен заполнителя и отжатием из цементного теста свободной воды затворения, а также вызванная упругостью отдельных зерен пористых заполнителей и давлением пузырьков воздуха, сжатого при уплотнении смеси, следовательно, процесс укладки в опалубку также требует дополнительного механического воздействия [1, 2].
Очевидно, что, решив проблемы приготовления и укладки крупнопористого керамзитобетона в несъемную опалубку из цементно-стружечных плит в построечных условиях, можно получить эффективное малозатратное и конкурентноспособное ограждение. Для этой цели необходимо разработать и обосновать математическую модель процессов перемешивания и укладки крупнопористого керамзитобетона в несъемную опалубку.
Математическая модель укладки рассматривается при следующих допущениях: пористые элементы заполнителя – зерна в форме шара радиуса R со среднестатистическим отклонением от стандартного размера по радиусу sR, с равнодоступной внешней поверхностью; удельная эффективная пористость зерна EK = EK (t ), характеризующая долю пор, открытых для диффузии цементного клея внутрь зерна и меняющаяся, в общем случае, в процессе затворения и укладки; цементный клей с постоянным по времени t составом, в виде водоцементного массового отношения во время всего процесса. Теоретически и численно оцениваются удельные объемы заполнителя и цементного клея, а вместе с ними – их массы. Для этого определяются удельная пористость «скелета» заполнителя, как где V - объем заполнителя, а V - общий объем пространства, занимаемого бетонной массой. В ходе моделирования предварительно оценены наиболее и наименее вероятные положения взаимносоприкасающихся зерен, в результате комплексного воздействия на бетонную смесь процессов перемешивания, вибрации и укладки крупнопористого керамзитобетона в несъемную опалубку. Точное описание положения отдельных зерен или их сгустков – кластеров – невозможно в силу их большого количества и вероятного перемещения по объему опалубки. Однако из общефизических соображений следует ожидать, что в замкнутом пространстве опалубки пористые элементы, обработанные и насыщенные цементным клеем, под действием сил тяжести и внешних вибрационных сил, будут стремиться занять наиболее плотную устойчивую, тетраэдальную упаковку с (Рисунок 1). Другой предельный случай – наименее плотная неустойчивая кубическая структура (Рисунок 1). На это же указывают и экспериментальные образцы.
Сравнением расчётных графиков
характерные результаты которых для различных
плотностей клея, В Ц и ЕК приведены на Рисунках 1 и 2 с экспериментальными данными
по W -водопоглощению в неподвижном слое клея показана
прогнозирующая способность предложенной модели по времени насыщения.
Эти данные позволяют также утверждать, что даже в режиме намокания в неподвижном слое цементного клея время насыщения пористых
элементов для выполнения нормативных требований по прочности
составляет от 6-15 минут. Далее рассматриваются модельные представления процессов
насыщения пористых элементов цементным клеем и их технологическая реализация, в том числе возможность применимости математической модели процесса вынужденной диффузии в пористых
средах для описания и изучения
процесса насыщения пористых элементов
цементным клеем [4-5]. Моделирование позволяет описать и исследовать процессы, происходящие с начала погружения пористого
элемента в цементный
клей. Выводятся математические модели
для описания
различных технологических ситуаций, в том числе, в режиме намокания в неподвижном слое цементного клея, в режиме
перемешивания, а также при наложении на процесс
перемешивания вибрационного поля.
Перемешивание в бетоносмесителе с внешним возмущением – исходное
уравнение:
где W = W (r,t ) - объёмная доля жидкой фазы (степень насыщения пор пористого элемента) в точке пористого элемента
на расстоянии r от центра
шара до его поверхности (0 £ r £ R)
в двухфазной гетерогенной системе “жидкость - воздух” в момент времени t ;
DK - коэффициент диффузии
в зерне пористого элемента;
W0 - начальная концентрация клея в зерне;
k - проницаемость керамзита;
h - вязкость цементного клея;
bK - коэффициент массообмена между клеем и наружной поверхностью зерна;
P = Pпарц + Ртяж + Рвращ + Рвозм , (9)
где Pпарц - парциальное давление воздуха (или среды, заполняющей поры пористого элемента), включающее избыточное давление,
создаваемое при заполнении
пор цементным клеем и силами поверхностного натяжения в порах;
Ртяж - составляющая давления
от силы тяготения;
Рвращ - давление, создаваемое вынужденной конвекцией раствора от вращения
ротора бетономешалки за счёт центробежной силы;
Рвозм -
давление, искусственно создаваемое
внешними источниками
возмущения
бетонной смеси (например, вибраторами), для ускорения
процесса
насыщения
(в
виде
“закачки”) тела пористого элемента цементным
клеем, а также для создания
более равномерной зоны пропитки
dR на шаре и уплотнения смеси;
c - эффективная характеристика суммарной скорости химических реакций, протекающих в процессе смешивания цемента с водой и влияющих на насыщение
пор клеем.
Система является
нестационарной моделью, содержащей основные параметры процесса
насыщения пористых элементов [6]. Исследование влияния на решение соответствующих членов выражения в правой части описывает и указывает
пути организации соответствующих технологий затворения. Очевидно,
что для крупнопористого керамзита главное
влияние на решение
этой задачи будут вносить члены
Рвозм и cW , и именно им необходимо уделить особое внимание.
Результаты моделирования наряду с соответствующими экспериментальными данными помогут оценивать реальную толщину диффузионного слоя dR пористого элемента, заполненного цементным клеем за время t и получать
приближённые решения основных
поставленных задач.
Список литературы
1.
Бужевич Г.А. Лёгкие бетоны на пористых заполнителях. М.: Стройиздат, 1970. 272 с.
2.
Иванов И.А. Технология лёгких
бетонов на искусственных пористых
заполнителях. Учеб. Пособие для вузов. М.: Стройиздат, 1974. 287 с.
3.
Наназашвили И.Х. Строительные материалы
из древесно-цементной композиции. 2-е изд., перераб.
и доп. Л.: Стройиздат, 1990. 415 с.
4.
Лыков А.В. Тепломассообмен
(Справочник). М.: Энергия,
1971. 558 с.
5. Матрос Ю.Ш., Кириллов В.А., Слинько М.Г. Общие принципы
построения модели нестационарных процессов в неподвижном слое катализатора // Моделирование химических процессов и реакторов. Т.З. Новосибирск.: Изд-во
Инта катализа Сиб. Отд. АН СССР, 1972. С. 62-75.
6.
Камбург В.Г., Шепталин Н.В. О новом подходе в моделировании процессов, протекающих в динамических термодиффузионных камерах различных типов. Интегральные преобразования и их использование в краевых задачах
// Сборник научных тр., Ин-т математики НАН Украины.
Киев, 1996. С. 68-76.
7.
Рязанова Г.Н., Камбург
В.Г. Совершенствование технологии возведения ограждающих конструкций в несъёмной опалубке.
Монография. П.: ПГУАС, 2010. 105 с.