07 марта 2016г.
Аварии, связанные с нарушением устойчивости параллельной работы в электрических системах, являются наиболее тяжёлыми, влекущими за собой расстройство электроснабжения больших районов и городов. Проблема устойчивости[1,2] наложила большой отпечаток на схемы коммутации, режимы работы и параметры оборудования и автоматики электрических систем.
На устойчивую параллельную работу станций непосредственное влияние оказывают также переходные процессы в узлах нагрузки, т. е. в приёмниках электроэнергии, включающих синхронные и асинхронные двигатели[3]. При проектировании и эксплуатации электроэнергетических установок потребителями вопросам режимов работы узлов нагрузок, как и вопросам устойчивости электрических систем должно уделяться большое внимание. Актуальной задачей является учёт явлений переходных процессов, в частности при коротких замыканиях как при параллельной, так и при раздельной работе[4,5,6,7,8,9].
Определение токов короткого замыкания (ТКЗ) в фиксированный момент времени в сложнозамкнутой сети в точке ТКЗ является одним из наиболее распространенных видов технических расчетов, проводимых при проектировании и эксплуатации электроустановок. В более сложных задачах выполняются расчёты режимов ТКЗ, в которых определяется распределение токов в питающих элементах системы электроснабжения и остаточные напряжения во всех узлах схемы при ТКЗ в одном из них.
Даже для сравнительно простых схем электроснабжения расчеты токов ТКЗ получаются весьма трудоемкими, поэтому в [2] предусматривается возможность принятия ряда допущений, упрощающих расчеты. В частности, комплексные нагрузки[8,9] учитываются приближённо в виде эквивалентной комплексной нагрузки с эквивалентными параметрами (э.д.с. и сопротивлениями). Допускается не учитывать насыщение магнитных систем электрических машин и ток намагничивания трансформаторов и автотрансформаторов; сопротивление системы оценивают, исходя из параметров выключателей, установленных на узловой подстанции при отсутствии данных о токе короткого замыкания, приближённо учитывается затухание апериодической составляющей, если схема содержит несколько независимых контуров, а также пренебрегают влиянием активных сопротивлений различных элементов на амплитуду периодической составляющей тока ТКЗ, сдвигом по фазе э.д.с. различных синхронных машин и изменением их частоты вращения, если продолжительность ТКЗ не превышает 0,5 с. Принятие этих упрощений считается допустимым, так как они приводят к увеличениям расчетных значений тока ТКЗ, а для большинства проектных и эксплуатационных задач, как правило, достаточно знать максимально возможные уровни токов ТКЗ. Однако поведение нагрузки при остаточных напряжениях в режиме ТКЗ для правильной оценки устойчивости работы систем электроснабжения должно быть выполнено более полно. Иначе невозможно правильно оценить влияние электромагнитных моментов нагрузок на баланс мощностей в ряде уравнений генераторов.
Более сложной задачей является расчет не токов ТКЗ в начальный момент его возникновения, а расчет режима короткого замыкания во времени с учетом действия регулирующих устройств и изменений нагрузки на валу, влияющих на устойчивость работы синхронных машин в системе электроснабжения[10].
В предлагаемом алгоритме (см. Рисунок 1) установившийся режим до короткого замыкания является исходным для переходного режима. Как было отмечено ранее, предварительный установившийся режим считается для определения модулей и фаз э.д.с. генераторов. Схема системы электроснабжения эквивалентируется и задается своими эквивалентными параметрами, после чего задается местоположение точки короткого замыкания, и она представляется балансирующим узлом с Zк.з.=0 и ЭДС Е = 0+j0.
Дальнейшие расчеты проводятся при изменившихся условиях связи с энергосистемой. При этом определяется действительное значение периодической составляющей тока при параллельной или раздельной работе.
Расчет режима короткого замыкания основан на методе последовательного эквивалентирования по алгоритму расчета, аналогичному расчету установившегося режима. В результате одного цикла свертывания– развертывания схемы определяются комплексные значения периодической составляющей токов в точке ТКЗ и во всех элементах разомкнутых сетей, а также комплексы остаточных напряжений во всех узлах сети [2].
В дальнейшем производится корректировка активных и реактивных мощностей нагрузок в соответствии с динамическими характеристиками для различных типов приемников и комплексной нагрузки узлов, в соответствии с остаточными напряжениями. Динамические характеристики строятся для следующих характерных групп электроприемников: высоковольтной синхронной и асинхронной нагрузки, тиристорного электропривода, низковольтной цеховой нагрузки, которые задаютcя зависимостями активной и реактивной мощности от напряжения [8].
В разработке эксплуатационных режимов систем электроснабжения крупных промышленных предприятий особое место занимает расчёт переходных режимов при коротких замыканиях, качаниях синхронных машин, толчкообразных изменениях нагрузки, резких изменениях частоты и напряжения[11]. Результаты расчёта позволяют оценить динамическую устойчивость узлов нагрузки предприятия, выявить предельное время отключения короткого замыкания, анализировать работу устройств релейной защиты и автоматики[10], проверить коммутационное оборудование по стойкости к токам короткого замыкания и по отключающей способности и оценить надежность системы электроснабжения[12,13,14]. Как правило, такие расчёты производятся с большим количеством допущений, необходимых лишь для облегчения ручного счёта. К таким допущениям относятся: замещение генераторов, удаленных от точки короткого замыкания неизменной по величине переходной э.д.с. за переходным сопротивлением; для узлов нагрузки, удаленных от места короткого замыкания, допустимо представлять нагрузку постоянной мощностью в тех узлах, в которых снижение напряжения в переходном режиме не превышает 5-10 % - постоянным сопротивлением.
В то же время современные тенденции развития энергохозяйства крупных предприятий ведут, с одной стороны, к увеличению числа и мощности собственных электростанций предприятия, а с другой
стороны, – к большой вероятности выхода
на раздельную работу
всей системы электроснабжения предприятия или отдельных
её узлов. Это приводит
к существенному усложнению расчётов переходных режимов,
причём пренебрежение влиянием синхронных и асинхронных двигателей вызывает значительное искажение результатов. Качания
синхронных двигателей при коротких замыканиях
оказывают значительное влияние, как на отдельные
генераторы, так и на режимы системы
электроснабжения в целом.
Исходными данными
для расчета переходного режима
являются результаты расчета предварительного установившегося режима.
В результате расчета определяются значения электромагнитной мощности электрических машин, токов и напряжений предшествующего короткому замыканию, которые применяются в дальнейшем расчете.
По значениям комплексных
величин токов определяются э.д.с. в
продольной и поперечной оси.
Величины напряжений определяют характер взаимодействия между отдельными машинами
в переходном процессе. В момент отключения короткого замыкания мощность
на валу генераторов изменяется и определяются приращения углов и скоростей на первом
интервале. Дальнейший расчет
ведется согласно блок-схеме (Рисунок 1).
В Табл.1
представлены результаты определения начальных значений токов трехфазного короткого
замыкания и остаточных напряжений с учетом и
без учета динамических характеристик на шинах ЦЭС РУ 10 кВ, 4 секция.
Таблица 1
Для ЦЭС, 4 сек. 10 кВ
|
|
РУ 10 кВ,
1 сек.
|
РУ 10кВ,
2 сек.
|
ЦРУ 1 сек.
|
РУ 110 кВ
|
|
Iпо, кА
|
Uост,кВ
|
Uост,кВ
|
Uост,кВ
|
Uост,кВ
|
без учета динамических характеристик
|
58,26
|
10,37
|
10,16
|
3,05
|
112,07
|
с учетом динамических характеристик
|
57,78
|
10,37
|
10,17
|
3,05
|
112,08
|
В Табл.2
представлены результаты определения начальных значений
токов трехфазного короткого замыкания и остаточных напряжений с учетом и без учета динамических характеристик на шинах ЦЭС РУ 10 кВ, 3 секция.
Таблица 2
Для ЦЭС, 3 сек. 10 кВ
|
|
РУ 10 кВ,
1 сек.
|
РУ 10кВ,
2 сек.
|
ЦРУ 1сек.
|
РУ 110 кВ
|
|
Iпо, кА
|
Uост,кВ
|
Uост,кВ
|
Uост,кВ
|
Uост,кВ
|
без учета динамических характеристик
|
50,55
|
10,42
|
10,24
|
3,07
|
112,56
|
с учетом динамических характеристик
|
50,08
|
10,42
|
10,24
|
3,07
|
112,57
|
В зависимости от места расположения точки короткого замыкания
при определении остаточных напряжений
и начальных токов трехфазного короткого
замыкания видно, что на шинах ЦРУ 3 секции значения начальных токов с учетом и без учета динамических характеристик различаются на 0,33 кА; на шинах ЦРУ РУ ТГ5 на 0,05 кА; на шинах ЦРУ РУ ТГ7 на 0,04 кА; на шинах ЦЭС РУ 10 кВ, 4 секции на 0,48 кА; на шинах ЦЭС РУ 10 кВ, 3 секции на 0,47 кА, а остаточные напряжения практически одинаковы. Это обусловлено тем, что на ЦЭС двигатели близко расположены друг к другу.
Разработана методика
определения начальных значений
токов ТКЗ и остаточных напряжений при параллельной работе. В зависимости от места расположения точки короткого
замыкания при определении остаточных напряжений и начальных токов
трехфазного короткого замыкания видно,
что на шинах ЦРУ 3 секции значения начальных токов с учетом и без учета динамических характеристик различаются на 0,33 кА; на шинах ЦРУ РУ ТГ5 на 0,05 кА; на шинах ЦРУ РУ ТГ7 на 0,04 кА; на шинах ЦЭС РУ 10 кВ, 4 секции на 0,48 кА; на шинах ЦЭС РУ 10 кВ, 3 секции на 0,47 кА, а остаточные напряжения практически одинаковы. Это обусловлено тем, что динамические характеристики позволяют учитывать режимы
работы промышленной нагрузки
до её отключения.
Список литературы
1. Ротанова Ю.Н. Представление машин
переменного тока в расчетах динамической устойчивости систем электроснабжения
промышленных предприятий с собственными электростанциями /Б.И. Заславец,
В.А.Игуменщев, А.В. Малафеев, О.В. Буланова, Ю.Н. Ротанова. //Вестник Южно-Уральского государственного университета. Серия: Энергетика. – 2008. – №1 (111). – С. 3-8.
2. Ротанова, Ю.Н. Повышение
устойчивости системы электроснабжения промышленного предприятия с собственными электростанциями при коротких
замыканиях / Ю.Н. Ротанова: дис. на соиск. ст. канд. техн.наук: 05.09.03. // МГТУ – Магнитогорск: 2008. – 174 с.
3. Ротанова Ю.Н. Влияние
высоковольтных двигателей
собственных нужд на надежность системы электроснабжения собственных нужд ТЭЦ ОАО «ММК» [Текст] / Малафеев
А.В., Карандаева О.И., Ротанова Ю.Н., Буланова О.В. // Электротехнические системы
и комплексы. – 2009. – № 17. – С. 96-104.
4. Ротанова Ю.Н. Исследование сходимости метода расчета установившихся режимов систем электроснабжения
при работе раздельно с энергосистемой/ О.В. Буланова, В.А. Игуменщев, А.В. Малафеев, Ю.Н. Ротанова // Электротехнические системы
и комплексы. – 2005. – № 10. – С. 129.
5. Ротанова Ю.Н. Определение асинхронной мощности синхронных генераторов в расчетах электромеханических переходных
процессов при несимметричных режимах [Текст] / Буланова, О.В., Малафеев А.В., Николаев
Н.А., Ротанова Ю.Н., Панова, Е.А. // Электрика. – 2010. – № 8. – С. 24-26.
6. Газизова, О.В. Исследование эффективности работы делительной
автоматики в системе электроснабжения промышленного предприятия черной металлургии [Текст] / Газизова О.В., Малафеев А.В., Тарасов В.М., Извольский М.А. // Промышленная энергетика. – 2012.
– № 10. – С. 12-17.
7.
Ротанова Ю.Н. Анализ переходных процессов в системах
электроснабжения промышленных предприятий с собственными электростанциями в режимах выхода
на раздельную работу после короткого
замыкания [Текст] /Заславец Б.И., Игуменщев В.А., Николаев Н.А., Малафеев
А.В., Буланова О.В., Ротанова
Ю.Н. // Изв. вузов Электромеханика. – 2009. №1. – С. 60 - 65.
8.
Ротанова Ю.Н. Расчет динамических характеристик синхронных и асинхронных двигателей промышленных предприятий с целью анализа
устойчивости систем электроснабжения [Текст] / Игуменщев В.А., Малафеев
А.В., Буланова О.В., Ротанова
Ю.Н. // Вестник Магнитогорского государственного технического университета им. Г.И. Носова. – 2006. – № 2. – С. 71-75.
9.
Ротанова Ю.Н. Исследование динамической устойчивости систем электроснабжения промышленных предприятий
с собственными электростанциями при отделении от энергосистемы в результате короткого замыкания [Текст] / А.В. Малафеев,
О.В. Буланова, Ю.Н. Ротанова
// Вестник Южно-Уральского государственного
университета. Серия: Компьютерные технологии, управление, радиоэлектроника. – 2008. – № 17 (117).
– С. 72-74.
10. Буланова О.В. Анализ режимов
несимметричных коротких замыканий
в сложных системах электроснабжения
с собственными электростанциями [Текст] / Малафеев
А.В., Буланова О.В.,
Панова Е.А., Григорьева М.В. // Промышленная энергетика. – 2010. – № 3. – С. 26-31.
11. Буланова, О.В. Управление режимами промышленных электростанций при выходе на раздельную работу/ О.В. Буланова: дис. на соиск. ст. канд. техн.наук: 05.09.03. // МГТУ – Магнитогорск: 2007. – 175 с.
12. Карандаев, А.С. Анализ надежности оборудования тепловой электростанции при внедрении преобразователей частоты [Текст]
/ Карандаев А.С., Корнилов
Г.П., Карандаева О.И.,
Ротанова Ю.Н., Ровнейко В.В.,
Галлямов Р.Р. // Вестник Южно-Уральского государственного университета. Серия: Энергетика. – 2009. – № 34 (167). – С. 16-22.
13. Ротанова Ю.Н. Методика прогнозирования остаточного ресурса
электрооборудования при эксплуатации [Текст] / Одинцов К.Э., Ротанова Ю.Н., Карандаева О.И., Мостовой С.Е., Шиляев П.В. // Известия Тульского государственного университета. Технические науки. – 2010. – № 3-1. – С. 192-198.
14. Храмшин, В.Р. Анализ
интенсивности отказов частотно-регулируемых электроприводов районных тепловых станций при нарушениях электроснабжения [Текст] / Храмшин
В.Р., Одинцов К.Э., Губайдуллин А.Р., Карандаева О.И., Кондрашова Ю.Н. // Вестник Южно-Уральского государственного университета. Серия: Энергетика. – 2014. – Т. 14. № 2. – С. 68-79.